Axial-flux Rotor Magnet Demagnetization Temperature Electio: Temperature primum subiectum electionis

Plerumque error in magnete lectio pro motores axialis-fluxum a gradu mensae committitur: primum aspectum remanentiae, deinde ad temperaturam maximam operantem, et elige gradum qui 'satis' est ad ponendum in BOM. Sed in structura axialis-fluxu, hic ordo prorsus inversus est. Magnes rotor temperatus ab ipso magnete non determinatur; imponitur magneti topologia, refrigeratione, et operante. Verus initium electionis est plane quaerere:  sub pessimo casu, in quo breves ambitus, oneris, et maculae calidae superimponunt, quomodo calidum fiet magnes, et adhuc potest sustinere vicissim campum magneticum in illo temperie?

Demagnetizationis periculum Axial Flux Scriptum in Structure

Venditio punctum motorum axialium-fluxum patet: in eadem potentia, pondere et longitudine axialis dimidiari potest comparari cum motoribus radialibus. Sed hoc pacto scelerisque pretium venit.

In topologia duplice-statoris unius rotoris, rotor inter duos statores fartus est, ergo area directa contactus inter rotorem et aerem valde deminutum est, et semita caloris dissolutionis intrinsece angusta est. Eodem tempore magnetes ipsi magnetes damna in alterno campo magnetico enata generant, et hic calor directe intra magnetes permanentes emittitur. Radiatio scelerisque a statoribus superimposita in auto-calefactione rotoris, facilem efficit ad magnetem temperiem accedere vel etiam transire periculosum terminum sub conditionibus continuis summus potentiae. Iudicium frequentissimum in industria analyses est quod structurae fartae et potentiae altae densitatem motorum axial-fluxum ad capacitatem thermarum perquam humilem ducunt, magnetes rotor 'ad excalfaciendum valde proclives.

Ergo magnetis lectio pro fluxu axiali non potest simpliciter experientiam motorum radialium imitari. Intuitio in motoribus radialibus quae per hastile et aerem in extremitatibus refrigeratum 'rotor' basically deficit in topologia discus-typus.

Quod revera in Demagnetizatione: Terminus inter Reversibile et Irreversibile?

Ad intelligendum delectu, unum tantum opus est duas notiones temperatas capere.

Demagnetization convertibilis  est normale magnetis labes scelerisque. Sicut temperatura oritur, remanentia linearly decrescit, et post refrigerationem sine damno permanente recuperat. NdFeB maxime in hoc ambitu infra 120°C operatur. Problema superius 120°C apparet: clivus corruptionis convertibilis significantior fit, et critico magis,  terminus irreversibilis demagnetizationis propius impellitur..

Criterium physicum pro demagnetizatione irreversibili  punctum genu est . Demagnetizationis curvae punctum incurvum habet in quadrante secundo. Puncta supra genu punctum operans tuta sunt; semel e converso externa campus magneticus punctum operativum infra genu punctum impellit, magnes remoto agro externo redire non potest, et remanentia permanentem detrimentum patitur. Consequentia temperaturae surgentis duplex est: remanentia decrescit, et simul  punctum genu ad dextrum (ad campum magneticum inferiorem movetur) , significans eundem campum magneticum contrarium magis verisimile transire genu punctum in caliditas calidi. Pro NdFeB, machinalis praxis plerumque  circa 150°C tractat ut regionem criticam pro demagnetizatione irreversibili ; supra hoc planum, periculum totius amissionis effectionis magneticae iam non est eventus neglegendus parva probabilitas.

Littera suffixo magnetis gradus essentialiter  temperaturam specificat in qua punctum genuum usque ad dextram satis adhuc manere potest . Communes correspondentiae sunt: ​​SH respondet 150°C circiter, UH ad 180°C, EH ad CC°C, AH ad 220°C. Punctum autem est quod facillime legatur: temperatura, quae a suffixo indicata est, temperatura resistentia materiae sub  conditiones calibrationis coefficiens propriae permanentiae , non 'maximam temperaturam operantem', quam magnetem automatice obtinet postquam in motore installatus est. Idem magnetis UH continue ad 130°C in prototypo bene refrigerato percurrat, sed in massa productione cum farti satis refrigerante, macula calida protinus supra 170°C supersurgat.

Samarium Cobalt: The Fallback Option, but Pretium Rationis Plane

Cum temperatura margo NdFeB vere insufficiens est, SmCo alternatio in machinando necessaria est. SmCo resistentia temperatura insigniter altiorem habet; plures gradus in applicationibus in gradu adhiberi possunt  350°C  , et Curie temperies etiam in 700-850°C ambitu longe altior quam 310-350°C NdFeB. In regione calidissima, clivus curvae demagnetizationis irreversibilis SmCo cum temperatura multo planior est quam NdFeB.

Sumptus autem SmCo simul in mensa apponi debet. Remanentia typica est in ambitu  0.95-1.1 T  , dum NdFeB attingere potest T 1.1-1.4; maxima industria productum plerumque  25% -30%  inferior quam NdFeB. Hoc significat ut densitatem fluxam aeris hiatus efficiat, magnetes SmCo crassiores et graviores esse necesse est, quae vicissim invadunt in spatium axialem machinarum axialis-fluxum iam arctum ac etiam augere inertiae rotoris et enormis-venae damna. SmCo etiam magis carus est, eiusque copia catena maturitatis et partus flexibilitas non tam bona quam illae NdFeB sunt. Itaque, nisi scelerisque perscriptio clare indicat quod etiam NdFeB upgraded ad EH/AH tenere non potest,  usus SmCo ad 'emendum' marginem temperatum saepe est transactionis ter in pondere, pretio, potentia densitate reddita..

Rectus Ordo Electionis: Infer Gradu A Magnet Temperature

Temperatus actionabilis substructio magnetis processus electionis pro fluxu axiali infra ordinem sequitur, potius quam a gradu mensae incipiens.

Gradus I: Define primum refrigerationem, deinde gradum tracta.  Rotor refrigerans methodum machinae axiali-fluxae magnetis temperaturae 'areae' directe determinat. Aer refrigeratio simplex est et damna parasitica humilis habet, sed scelerisque conductivity et calor specifica capacitas aeris limitata est, et facultas refrigerandi vehementer a velocitate et ambitu dependet. Oleum refrigeratio maxime expectatur in fluxu axiali; experimentalis notitia ostendunt rationem rationabilis olei refrigerationis minui posse maximam temperaturam ab  15-20°C  longius quam aqua pura refrigerante, sed oleum refrigerans calorem auferentem non aequat 'calorem eliminans'. Temperatus differentia inter crepidinem et centrum disci type structura adhuc attingere potest  30-50 K , et locus calidus est obiectum demagnetizationis verificationis. Ante refrigerationem schema constringitur, quilibet gradus lectio certa praemissa caret.

Gradus 2: Pone brevem-circuitum conditionem in siccus reprehendo.  Temperatura sub normali operatione solum baseline est. Demagnetizationis verificationis contrarium operire debet campum magneticum a moderatore culpa vel ambitu brevi flexuoso generatum, et haec perscriptio facienda in  summa temperie magnetis sub ea conditione attingere potest . Consilium criterium in litteris directum est: magnetis crassitudo eligenda est ad vitandam irreversibilem demagnetizationem post tres periodos breves circuli currentis in infima temperie. In universum confirmandum est punctum operativum non cadere infra genu punctum superpositione pessimum temperatum et pessimum campum demagnetians.

Gradus 3: Usus magnetis actualis temperatus + breve spatium campi demagnetantis ad reprimendam gradus suffixos.  Si magnetis locus temperatus calidi, dato consilio refrigerationis et consilio electromagnetici, ordine  140-150°C , et campus demagneticus brevis non gravis est, SH in album candidatum ingredi potest; semel calidum macula accedat vel excedat  160°C , UH initium certius est; ubi calida macula  supra 180°C , EH pervenit, vel etiam gradus superiores serio aestimandus est, vel ipsum refrigerandi consilium retractandum. Logica hic est:  suffixo non est gradus 'faciendi', sed 'fabilitas gradus ad genu punctum servandi in dato temperatura.'  Sumptus superiorum-sufficientium graduum (UH/EH) plerumque remanet leviter inferior, vel adiectio terrae gravis-rariae altioris; id libero non libero.

Gradus 4: Utere segmentatione rotoris et geometriae magnete ad levandum onus temperatum.  Electio magnetis decisionis materialis non est solitaria. Amissio enatus-currentis magnetum axiali-fluxorum rotorum directe se habet ad oram longitudinis et superficialis in magnete superficie, et segmentatio magnetis permanentis medium efficax est minuendi torsit-currentis damni ac temperaturae ortum suppressionis. Cum gradus iam determinatus est et margo temperatus strictus est, reducens magnetem calorem proprium generationis per segmentationem optimizationis interdum est magis oeconomicus quam simpliciter elevans gradum suffixo uno gradu, et etiam plus valet ad densitatem torquem conservandam.

A recta iudicium

Si articulus hic comprimendus est in unam sententiam reducendi in retractationem designatam, est:  gradus magnetis axialis-fluxi rotoris non debet esse 'selecti'; debet esse 'calculare' - primum refrigerationem et brevem circumitionis condiciones utere ad calculandum quae ad temperaturam magnetem perveniet, deinde utetur illa temperatura ad punctum genuum suspiciendum, et tandem super suffixo habita.

Nam NdFeB,  120°C  est observatio punctum quo convertibilis labes incipit fieri significans, et circa  150°C  est regio ubi periculum demagnetizationis irreversibilis ingreditur gradum, qui serio verificandus est. Hi duo numeri non sunt 'maximam temperiem operantem' in tabula gradu; sed excogitatores admonent in structura fluxus axialis farti, marginem temperatum citius evanescere quam in machinis radialibus. Tractans temperatus sicut subiectum electionis magis quam obiectum gradus est quod servat demagnetizationem ne avertatur a problema materiali in systemicam fidem oppositus.